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II Beispiele fUr den Zusammenhang zwischen p. bzw. Pe und ~E 1 Ottomotor ohne Aufl. H Unterer Heizwert u L Mindestluftbedarf Verbrennungsluftverhăltnis min A z Dieselmotor mit Aufl. 43 950 42 500 kJ/kg 10500 10 150 kcal/kg 14,5 14,3 1, 1 1,8 3 Dichte vor Einla13 ~E 1,20 2,4 Liefergrad AlE 0,85 0,97 indizierter Wirkungsgrad ll i 0,35 0,46 indizierter Mitteldruck Pi 9,84 17,68 bar 10, O 18, O kp/cm 0,85 kg/m mechan. Wirkungsgrad lJ m 0,8 effektiver Mitteldruck Pe 7,87 15, O bar 8, O 15,3 kp/cm Zu der Gl.

TE ist in °c einzusetzen. 24) Mit Hilfe dieser empirischen Gleichung konnen wir fUr aufgeladene Viertaktmotoren mit SpUlung den etwas unsicheren Liefergrad in Gl. 14) eliminieren: Hu E P"I ... 25) Wenn die obige Vereinfachung - vollkommene RestgasausspUlung - fallengelassen wird oder fallengelassen werden muC, wird die Darstellung der Zusammenhănge wesentlich komplizierter. Fur die Berechnung der Temperatur der ZylinderfUllung, d. i. 3/ mit Hilfe von Ergebnissen aus Ladungswechsel-Rechnungen folgende Zusammenhănge ange- geben: a) bei freiansaugenden Motoren mit geringer Ventiluberschneidung: T,z = TUT = 296 + 0,86 tE +1,3 Vm+ 0,11 twm - 3 >"z - 0,7 E b) bei aufgeladenen Motoren mit einem TUT = 44 (TUT)saug -0,14 Vii -1,8 P2 K.

O. ) kurz vor, das Ausla13ventil schlie13t (A. ) kurz nach dem oberen (inneren) Totpunkt. Infolge 40 des sich verkleinernden Auslaf3querschnittes steigt der Druck im Zylinder gegen Ende des Ausschubhubes an. 5 Indikator(Schwachfeder-) Diagramm vom nicht aufgeladenen Motor (schematisch) v Ve or ur Der Kolben verdichtet am Ende des Ausschubhubes die eingeschlossene Restgasmenge, diese expandiert beim Ansaughub und nimmt bei Erreichen des Auf3endruckes Po das Volumen V r ein. ), das Einlaf3ventil schlief3t erst nach UT, da sonst die Drosselverluste beim Ende des Ansaugvorganges zu grof3 wiiren.

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